
Üç boyutlu genel sistem görünüşü Şekil.1’de, çatı planı Şekil.2’de, tipik çerçeve enkesiti Şekil.3’te ve yan cepheden görünüşü Şekil.4’te ön cepheden görünüşü ise Şekil.5’te verilen tek katlı endüstri yapısının tasarını, tipik elemanlarının boyutlandırılması ve detay hesapları yapılmıştır.
Şekil 1 Sistemin Genel Görünüşü
Sistemin tasarımında ve etkiyen yüklerin belirlenmesinde kullanılan yönetmelikler ise; Deprem Bölgelerinde Yapılacak Binalar Hakkında Yönetmelik-2007, Eurocode 1 – Actions on structures – Part 1-3: General actions -Snow loads, Eurocode 1: Actions on structures – General actions – Part 1-4:Wind actions kullanılmıştır.
Sistemin tasarımı deprem yönetmeliğinde verilen iki farklı durum için süneklik düzeyi yüksek ve süneklik düzeyi normal olarak yapılmış ve hesaplanmıştır. İlk durumda binanın x doğrultusundaki yatay yük taşıyıcı sistemi, Deprem Yönetmeliği Madde 4.4’te tanımlanan ve tasarım koşulları verilen süneklik düzeyi normal moment aktaran çerçevelerden oluşurken, y doğrultusunda da Deprem Yönetmeliği Madde 4.7’te tanımlanan ve tasarım koşulları verilen süneklik düzeyi normal merkezi çelik çaprazlı perdelerden oluşmaktadır. İkinci durumda ise binanın x doğrultusundaki yatay yük taşıyıcı sistemi, Deprem Yönetmeliği Madde 4.3’te tanımlanan ve tasarım koşulları verilen süneklik düzeyi yüksek çerçevelerden oluşurken, y doğrultusunda da Deprem Yönetmeliği Madde 4.8’te tanımlanan ve tasarım koşulları verilen süneklik düzeyi yüksek merkezi çelik çaprazlı perdelerden oluşmaktadır
Şekil 2 Çatı Planı
Çatı döşemesi, çelik aşıklar ve bunlara mesnetlenen çatı kaplamsı ile A-B, E-F ve I-J aksları arasındaki açıklıklarda düzenlenen merkezi çapraz sisteminden oluşmaktadır. Çatı çapraz sistemi, aynı akslar arasında düşey olarak da devam ettirilerek binanın y doğrultusundaki yatay yük taşıyıcı sistemini meydana getirmektedir. Ayrıca, çatı döşemesinde rijit bir diyafram oluşturulması ve sistemin birlikte hareket edebilmesi amacıyla x doğrultusunda ilk ve son akslar boyunca da çatı bağlantıları teşkil edilmiştir.
Şekil 3 Tipik Çerçeve Enkesiti
Çatı çapraz sisteminin elemanları ile bunları birbirine bağlayan y doğrultusundaki kirişler çerçeve kirişlerine ve kolonlara mafsallı olarak bağlanmaktadır. Akslardaki çerçeve kirişlerinin ise kolonlara bağlantısı rijittir. Kolonların da +0.00 kotunda temele ankastre olarak mesnetlendiği düşünülecektir.
Şekil 4 Yan Cephe
Çerçeve sistemini oluşturan kolonlar HEA, kirişler ve aşılar ise ise IPE tipi profiller kullanılarak boyutlandırılacaktır. Çatı ve düşey düzlem bağlantılarında ise kare kesitli kutu profiller ön ve yan cephe kuşaklarında ise UPE tipi profiller teşkil edilmiştir.
Sistem Deprem Yönetmeliğinde belirtilen deprem bölgelerinden 1.derece deprem bölgesinde ve Z2 sınıfı zemine sahip bir bölgede yapılacağı belirlemiştir.
Sistemin tasarımında çelik sınıfı olarak S275 kalitesinde yapısal çelik kullanılması öngörülmüştür. Bu çelik sınıfının akma gerilmesi Fy=275 N/mm2 , elastisite modülü E=210000 N/mm2 değerlerini almaktadır.
Şekil 5 Ön Cephe
Deprem Etkileri
Deprem Karakteristikleri
Tasarımı yapılacak olan tek katlı çelik endüstri binası birinci derece deprem bölgesinde, Z2 yerel zemin sınıfı üzerinde inşa edilecek ve işyeri (fabrika) olarak kullanılacaktır. Yapı taşıyıcı sisteminin iki şekilde tasarımı öngörülmüştür. Bunlardan biri süneklik düzeyi yüksek normal merkezi çelik çaprazlı perdelerden oluşturulması öngörülmektedir. Ayrıca ikinci bir alternatif olarak süneklik düzeyi normal merkezi çelik çaprazlı perdelerle tasarımı incelenecektir. Bu parametreler esas alınarak belirlenen deprem karakteristikleri ile ilgili yönetmelik maddelerinin verileri;
- Etkin yer ivmesi katsayısı (1. derece deprem bölgesi): Ao = 0.40 (Yönetmelik 2.4.1)
- Bina önem katsayısı (işyerleri): I = 1.00 (Yönetmelik 2.4.2)
- Spektrum karakteristik periyotları: TA = 0.15s, TB = 0.40s (Yönetmelik Tablo 2.4) (Z2 yerel zemin sınıfı)
- Taşıyıcı sistem davranış katsayısı (Yönetmelik Tablo 2.5)
- Süneklik düzeyi yüksek sistemler
- x doğrultusunda deprem yüklerinin tamamının süneklik düzeyi yüksek çerçevelerle taşındığı çelik bina: Rx = 8
- y doğrultusundaki deprem yüklerinin tamamının süneklik düzeyi yüksek, merkezi çelik çaprazlı perdelerle taşındığı çelik bina: Ry = 5
- Süneklik düzeyi normal sistemler
- x doğrultusunda deprem yüklerinin tamamının süneklik düzeyi normal çerçevelerle taşındığı çelik bina: Rx = 5
- y doğrultusunda deprem yüklerinin tamamının süneklik düzeyi normal merkezi çelik çaprazlı perdelerle taşındığı çelik bina: Ry = 4
- Hareketli yük katılım katsayısı: n = 0.30 (Yönetmelik Tablo 2.7)
Düzensizlik Kontrolü
DBYBHY 2.3 uyarınca düzensizlik kontrolleri yapılmıştır.
Çatı döşemesinde teşkil edilen çapraz sisteminin rijit diyafram oluşturması ve yatay yük taşıyıcı sistemlerin planda düzenli olarak yerleşmesi nedeniyle planda düzensizlik durumları mevcut değildir.
Binanın tek katlı olması nedeniyle, düşey doğrultuda süneklik durumu da sözkonusu değildir.
Binanın her iki doğrultudaki yatay yük taşıyıcı sistemlerinin birbirinden farklı ve bağımsız olmaları nedeni ile (x) doğrultusundaki moment aktaran çerçeveler düşey yükler ile bu doğrultudaki rüzgar yükleri ve deprem etkileri altında hesaplanacak, (y) doğrultusundaki deprem etkilerinin ise, bu doğrultudaki merkezi çapraz sistemi tarafından karşılandığı gösterilecektir.
X Doğrultusundaki Moment Aktaran Çerçeveler
X doğrultusundaki moment aktaran çerçeveler özellikleri ve yükleri bakımından benzer olduklarından, aralarındaki etkileşim terk edilerek, birbirinden bağımsız olarak hesaplanabilecekleri varsayılmıştır. En elverişsiz konumda olan orta aks çerçevelerinden birinin düşey yükler, rüzgar yükleri ve deprem etkileri altında analizi yapılacaktır.
Deprem Yükleri
Çerçevenin Birinci Doğal Titreşim Periyodunun Belirlenmesi
Eşdeğer deprem yükü yönteminin uygulanmasında çerçevenin birinci doğal titreşim periyodu DBYBHY (2.11) denklemi ile hesaplanan değerden daha büyük alınmayacaktır.
düğüm noktası | wi | mi |
1 | 40,24 | 4,1 |
2 | 58,5 | 5,96 |
3 | 40,24 | 4,1 |
∑ | 138,98 | 14,16 |
Tablo: Düğüm Noktası Ağırlıkları ve Kütleleri
DBYBHY Denklem (2.11)’deki Ffi fiktif kuvvetleri düğüm noktalarının ağırlıkları ve ±0.00 kotundan yükseklikleri ile orantılı kuvvetlerdir ve aşağıdaki şekilde hesaplanmıştır.
Burada F0, seçilen herhangi bir yük katsayısını göstermektedir ve projede F0 = 1000 kN olarak alınmıştır. Bu şekilde hesaplanan Ffi fiktif kuvvetleri tabloda belirtilmiştir.
Ön boyutlandırma sonucunda kiriş ve kolon enkesitleri belirlenen sistemin, Ffi fiktif kuvvetleri altında analizi ile elde edilen dfix yatay yer değiştirmeleri, ve çerçevenin birinci doğal titreşim periyodu hesaplanmıştır. Bu hesaplar tabloda belirtilmiştir.
düğüm noktası | Ffi (kN) | dfix | mi | midfix2 | Ffidfix |
1 | 270,28 | 0,23265 | 4,1 | 0,221916692 | 62,880642 |
2 | 459,44 | 0,2336 | 5,96 | 0,325231002 | 107,325184 |
3 | 270,28 | 0,23265 | 4,1 | 0,221916692 | 62,880642 |
∑ | 1000 | 0,769064386 | 233,086468 |
Tablo: Fiktif yüklerden oluşan yer değiştirmeler
Çerçevenin birinci doğal titreşim periyodu
şeklinde bulunur.
Toplam Eşdeğer Deprem Yükünün Hesabı
Deprem etkileri altında uygulanacak hesap yönteminin seçimine ilişkin olarak, DBYBHY Madde 2.6.2’ye göre, bina yüksekliğinin H = 6.5 m < 40.0 m olması ve taşıyıcı sistemde düzensizlik durumlarının bulunmaması nedeniyle Eşdeğer Deprem Yükü Yöntemi uygulanmıştır.
DBYBHY 2.7.1’e göre, göz önüne alınan deprem doğrultusunda, çerçevenin tümüne etkiyen toplam eşdeğer deprem yükü (taban kesme kuvveti) Vt, DBYBHY Denlem (2.4) ile hesaplanmıştır.
olarak hesaplanmıştır.
Düğüm Noktalarına Etkiyen Eşdeğer Deprem Yüklerinin Belirlenmesi
DBYBHY 2.7.2’ye göre, çerçeveye etkiyen toplam eşdeğer deprem yükü, düğüm noktalarına etkiyen eşdeğer deprem yüklerinin toplamı olarak belirlenir. Yapının tek katlı olması sebebiyle, ek eşdeğer deprem yükünün hesabına gerek yoktur. Bu durumda, düğüm noktalarına etkiyen eşdeğer deprem yüklerinin hesaplandığı formül:
Kar Yüklerinin Belirlenmesi
Sisteme gelen kar yükleri Eurocode1, 1-3’e göre hesaplanacaktır.
Çatıda biriken kar yükü;
s=µİ ce ct sk
denklemi ile hesaplanır. Burada
ce ve ct : pozlama ve sıcaklık katsayılarıdır ve normal hallerde 1,0 alınır.
µi: çatı şekil katsayısı
α=6o → 00<α<300 için µi=0,8 alınır.
sk: yerdeki karakteristik kar yükü ( İstanbul için sk=0.75 kN/m2)
s=0.8×1.0×1.0×0.75= 0.6 kN/m2
Bir çerçeveye gelen kar yükü
S=0.6×6= 3,6 kN/m
Aşıkların Hesabı
Yükler:
Çatı örtüsü özağırlığı (sandviç çatı kaplama paneli)..: 0.10 kN/m2
Aşık özağırlığı …………………………………………………….: 0.10 kN/m2
Kar yükü…………………………………………….………………: 0.60 kN/m2
Toplam Yük: 0.80 kN/m2
Aşık aralığı: 1,25 m için;
q= 0.8×(1.25/2 + 1.25/2)= 1 kN/m
qx=qcosα= 1×cos6≅ 1 kN/m
qy=qsinα= 1×sin6≅ 0.10 kN/m
Sürekli kiriş çözümü için (tek gergili)
Seçilen kesit IPE100-S275
Fy=275 N/mm2
Ix=171 cm4 Iy=15.9 cm4 Wx=34.2 cm3 Wy=5.8 cm3
Kesitte oluşan momentler
Mx= 1×62/11= 3.28 kNm ; My=0.1×(6/2)2/16=0.06 kNm
Me,x= Wx Fy= 34.2× 275× 10-1= 940.5 kNcm
Me,y= Wy Fy= 5.8× 275× 10-1= 159.5 kNcm
Dayanım kontrolü; (Ω=1.67)
Sehim Kontrolü;
Rüzgar Yüklerinin Belirlenmesi
a)x yönünde rüzgar yükleri
Sisteme gelen rüzgar etkileri Eurocode1, 1-4’e göre hesaplanacaktır.
Esas rüzgar hızı
burada,
ve : mevsimsel ve yön katsayıları =1.0
: en yüksek rüzgar hızı (İstanbul için 28m/s)
Arazi kategorisi II zo= 0.05m ve z=7.6m > zmin=5m
En yüksek rüzgar basıncı ;
(ortalama rüzgar hızı)
=1.0 (orografik faktör)
zmin<z<zmax (pürüzlülük katsayısı)
(pürüzlülük yüzeyine bağlı arazi faktörü)
zmin<z<zmax (rüzgar türbülansı)
=0.199 =0.19
= 1.068 kN/m2
Dış yüzeye etkiyen rüzgar yükü;
:referans yüksekliği
:dış cephe için rüzgar katsayısı
a)Yan duvarlar için;
e= b veya 2h (küçük olan değer)
e=15.2 m
d=20m>e için h/d=0.38
D: cpe,10=0.7
E: cpe,10=-0.3
b)çatı için;
∝=60 ve θ=00 (rüzgar yönü)
e=15.2 m
G: cpe,10=-1.2 J: cpe,10=-0.6
H: cpe,10=-0.6 F: cpe,10=-1.7
I: cpe,10=-0.6
İç yüzeye etki eden rüzgar yükü;
İç yüzeye etkiyen yükler dış yüzde bulunan açıklıkların oranına bağlıdır. Açıklıkların oranı tam olarak bilinmediğinden dolayı, cpi,10 =0.3 veya cpi,10=-0.2 içsel basınç katsayıları alınmalıdır. Ancak cpi,10=-0.2 daha olumsuz bir koşul oluşturduğunda bu durumda bu katsayı kabul edilmiştir.
Rüzgar yükleri;
s=6.0 m qp=1.068 kN/m2 değerleri için;
En olumsuz durumun oluştuğu çerçeve için (D,E,G,H,I,J)
b)y yönünde rüzgar yükleri
En yüksek rüzgar basıncı ;
=1.068 kN/m2
Dış yüzeye etkiyen rüzgar yükü;
a)Yan duvarlar için;
e= b veya 2h (küçük olan değer)
e=15.2 m
d=54m>e için h/d=0.14
D: cpe,10=0.7
E: cpe,10=-0.3
b)çatı için;
∝=60 ve θ=900 (rüzgar yönü)
e=15.2 m
G: cpe,10=-1.2 J: cpe,10=-0.6
H: cpe,10=-0.6 F: cpe,10=-1.7
I: cpe,10=-0.6
Değerleri elde edilir.
İç Kuvvetlerin Bulunması
Sisteme etkiyecek olan yüklerin hesaplanmasının ardından çeşitli yükleme kombinasyonları altında elemanlarda oluşacak en kritik iç kuvvetlerin bulunmalıdır. Sistem analiz amacıyla SAP2000 analiz programında modellenmiş ve uygun yüklemeler uygun noktalara ve alanlara yapılmıştır. Analizde kullanılan kombinasyonlar ve oluşan iç kuvvetler aşağıdaki tablolarda verilmiştir.Bu tablolarda gösterilen G:Sistemin ağırlığı, Q:Hareketli yükler, S:Kar Yükü, W:Rüzgar yükü, E:Deprem yüküdür. Deprem yükleri ve rüzgar yükleri çeşitli iki yönde +- olarak uygulanmıştır.
Süneklik Düzeyi Normal Çerçeve Sistemi;
Kolon iç kuvvetleri;
Kiriş iç kuvvetleri;
Süneklik Düzeyi Normal Merkezi Çapraz Sistemi;
Sisteme y yönünde gelecek deprem ve rüzgar etkilerinin karşılanması amacıyla tasarlanmıştır. Sisteme gelecek y yönündeki rüzgar etkileri, ilk ve son açıklıktaki rüzgar çaprazlarıyla, deprem etkileri ise temel olarak orta açıklıktaki çapraz sistemi ve perde ile karşılanacağı düşünülmüştür.
Süneklik Düzeyi Yüksek Çerçeve Sistemi için;
Kolonlarda oluşan iç kuvvetler;
Kiriş iç kuvvetleri;
BOYUTLANDIRMA HESAPLARI
Süneklik Düzeyi Normal Sistem
Çerçeve Kolonlarının Boyutlandırılması
Kesitte en olumsuz etkileri oluşturan durum;
Kesit üst ucunda:
MG+Q+S=204 Knm
VG+Q+S=53 Knm
NG+Q+S =73 Knm
Kesit alt ucunda: MG+Q+S=144 Knm
Seçilen kolon kesiti HEA500 (S275);
Ix=86970 cm4 Iy=10370 cm4 ix=20,9 cm iy=7,24 cm
Wx=3550 cm3 Wy=691,1 cm3 A=197,5 mm2
b=300 mm h=490 mm tw=12 mm tf=23 mm
Süneklik düzeyi normal çerçeve kolonları için Deprem Yönetmeliği Madde 4.4.1 deki enkesit koşulları gereğince; kolonun yerel burkulmasının önlenmesi amacıyla enkesit özelliklerinin Tablo 4.3 teki koşullara uyması gerekmektedir.
Çerçeve Kirişlerinin Boyutlandırılması
Kesitte en olumsuz etkileri oluşturan durum;
MG+Q+S=204 Knm
VG+Q+S= 66.5 Knm
NG+Q+S = 73 Knm
Seçilen kiriş kesiti IPE600 (S275);
Ix=92080 cm4 Iy=3390 cm4 ix=24.3 cm iy=4.66 cm
Wx=3070 cm4 Wy=308 cm3 A=156 mm2
b=220 mm h=600 mm tw=12 mm tf=19 mm
Süneklik düzeyi normal çerçeve kirişleri için Deprem Yönetmeliği Madde 4.4.1 deki enkesit koşulları gereğince; kolonun yerel burkulmasının önlenmesi amacıyla enkesit özelliklerinin Tablo 4.3 teki koşullara uyması gerekmektedir.
Çerçeve kirişinin maksimum narinliği;
Süneklik Düzeyi Yüksek Çerçeve Sistemi
Çerçeve Kolonlarının Boyutlandırılması
Kesitte en olumsuz etkileri oluşturan durum;
Kesit üst ucunda:
MG+Q+S=207 Knm
NG+Q+S =74 Knm
Kesit alt ucunda: MG+Q+S=-146 Knm
Seçilen kolon kesiti HEA500 (S275);
Ix=86970 cm4 Iy=10370 cm4 ix=20,9 cm iy=7,24 cm
Wx=3550 cm3 Wy=691,1 cm3 A=197,5 mm2
b=300 mm h=490 mm tw=12 mm tf=23 mm
Malzeme özellikleri: HEA500 (S275)
Çerçeve Kirişlerinin Boyutlandırılması
Seçilen kiriş kesiti IPE600 (S275);
Ix=92080 cm4 Iy=3390 cm4 ix=24.3 cm iy=4.66 cm
Wx=3070 cm4 Wy=308 cm3 A=156 mm2
b=220 mm h=600 mm tw=12 mm tf=19 mm
Süneklik düzeyi yüksek çerçeve kirişleri için Deprem Yönetmeliği enkesit koşulları gereğince; kolonun yerel burkulmasının önlenmesi amacıyla enkesit özelliklerinin koşullara uyması gerekmektedir.
Merkezi Çapraz Sistemi Elemanlarının Boyutlandırılması
Düşey çapraz sisteminde en olumsuz durumu oluşturan çubuk kuvvetleri;
Diyagonal çubukları için seçilen kesit 80x80x5 kutu profil
Enkesit özellikleri A=1500 mm2 imin=30.5mm
Süneklik düzeyi normal merkezi çapraz elemanları için Deprem Yönetmeliği Madde 4.7.1.1 deki enkesit koşulları gereğince; kolonun yerel burkulmasının önlenmesi amacıyla enkesit özelliklerinin Tablo 4.3 teki koşullara uyması gerekmektedir.
Yönetmelik Madde 4.7.1.4’e göre sadece çekme kuvveti taşıyacak şekilde hesaplanan çaprazlarda narinlik 250’yi aşmayacaktır.Çubuk narinliği;
sağlanır.
Akma sınır durumu için kontrol;
Dikme çubukları için seçilen kesit 140x140x8 kutu profil
Enkesit özellikleri A=4160mm2 imin=53.6mm
Süneklik düzeyi normal merkezi çapraz elemanları için Deprem Yönetmeliği Madde 4.7.1.1 deki enkesit koşulları gereğince; kolonun yerel burkulmasının önlenmesi amacıyla enkesit özelliklerinin Tablo 4.3 teki koşullara uyması gerekmektedir.
sağlanır.
Yönetmelik Madde 4.7.1.2 ye göre basınca çalışan elemanlarda narinlik sınırlaması;
DETAY HESAPLARI
Merkezi Çapraz Sistemi Birleşim Detaylarının Tasarımı
Düşey çapraz sisteminde en olumsuz durumu oluşturan çubuk kuvvetleri;
Diyagonal çubukları için 80x80x5 kutu profil dikmeler için 140x140x8 kutu profil profilleri belirlenmiştir.
Birleşim detayları ise şekildeki gibi tasarlanmıştır.
Diyagonal çubuklarının birleşim detayı;
Birleşimde 2xM20 (8.8) bulon kullanılacaktır.Bulonlar profil eksenine göre simetrik yerleştirilecektir.
Deprem Yönetmeliği Madde 4.7.2.1 gereğince birleşimin taşıma kapasitesi aşağıda tanımlanan iç kuvvetlerden küçük olanını da sağlayacaktır.
- Çaprazın eksenel çekme kapasitesi
- Artırılmış deprem yükünden gelen eksenel kuvvet
- Dikmeden gelebilecek maksimum kuvvet
Buna göre birleşimin eksenel kapasitesi N=125kN dur.
olur ve bu maddeyi sağlar.
Dikme çubuklarının birleşim detayı;
Birleşimde 2xM20 (8.8) bulon kullanılacaktır. Bulonlar profil eksenine göre simetrik yerleştirilecektir.
Deprem Yönetmeliği Madde 4.7.2.1 gereğince birleşimin taşıma kapasitesi aşağıda tanımlanan iç kuvvetlerden küçük olanını da sağlayacaktır.
a)Dikme çubuğunun eksenel basınç kapasitesi
b)Artırılmış deprem yükünden gelen eksenel kuvvet
c)Diyagonalden gelebilecek maksimum kuvvet
Buna göre birleşimin eksenel kapasitesi N=92.5kN dur.
olur ve bu maddeyi sağlar
Ayrıca Deprem Yönetmeliğinin 4.7.2.3 ve 4.6.3.3 Maddelerine göre dikme ve diyagonal birleşiminin levhasının eğilme kapasitesi birleşen çubukların eğilme kapasitesinden küçük olmayacaktır ve düğüm noktası levhasının düzlem dışına burkulmasını önleyecek önlemler alınacaktır.
Kuşak Hesabı
Malzeme Özellikleri: UPE 140 (S275)
Ix=599.5 cm4 Iy=78.70 cm4 ix=5.71 cm iy=2.07 cm
Wx=98.84 cm4 Wy=33.22 cm3 A=18.4 mm2
b=65 mm h=140 mm tw=5 mm tf=9 mm
Kiriş Eki Hesabı
Kiriş eki kiriş-kolon birleşim yüzünden 3000 mm uzakta tasarlanmıştır. Bu mesafe deprem yönetmeliğinin 4.3.5.3. maddesinde belirtilen en az kiriş yüksekliğinin iki katı (=1200 mm) değerinden fazla ve yeterlidir. Tasarlanan kiriş ekinde yapılan yüklemeler sonucunda oluşabilecek maksimum iç kuvvetler :
M=204 kNm V=63 Kn N=58 Kn
Kiriş eki ise şekildeki gibi tasarlamıştır. Kullanılan bulonlar M20(8.8)’dır.
Deprem Yönetmeliği Madde 4.3.5.3 gereğince kiriş ekinin eğilme kapasitesi birleşen elemanın kapasitesinden küçük olmayacaktır.
Yine deprem yönetmeliğinin aynı maddesinde birleşiminin kesme dayanımı yönetmelikte verilen denklemden daha büyük olmalıdır.
Kolon Ayakları Hesabı
Projede, kolonlar düşey ve yatay kuvvetlerin yanında temele moment de aktardıklarından (Malt ≠ 0) ankastre ayak şeklinde tasarlanmıştır.
Aktarılacak moment değeri 144 kNm olduğundan ankraj bulonlarının temele bu kuvveti aktaracak şekilde bağlanmış olması gerekir.
Bu durumlar göz önünde tutularak yapılan tasarımda kolon profili düşey ayak levhalarına köşe kaynağı dikişleriyle kaynaklanmıştır.
M = 146.287 kNm Nmin = 5.855 kN
Nmax = 89.541 kN H = 54.429 kN
Malzeme S275
Kolon profilini düşey ayak levhalarına bağlayan dikişler
FE = 480 N/mm2
Kaynak birleşimi yeterlidir.
Ankraj Kuvveti ve Beton Gerilmesi
Taban levhasının altındaki basınç gerilmesinin üniform olarak yayıldığı kabul edilen boy (c)
Kalkan Duvar Dikmeleri ve Kuşaklarının Hesabı
Dikmelerin boyutlandırılması;
Dikmeler; kuşaklar, cephe kaplaması ve kendi ağırlığı altında normal kuvvet gerilmesi ve rüzgar etkileri karşısında eğilme etkilerine maruz kalacaktır. Ortadaki dikme en kritik etkileri alacağından dolayı hesaplama ona göre yapılacaktır.
Dikme üzerindeki normal kuvvet etkileri
Rüzgar etkisi altında orta dikmede yayılı yükten (3.74Kn/m) oluşacak maksimum açıklık momenti:
Dikme için 200*200*8’lik kutu profil (S275) eleman seçilmiştir.
A=6400 mm ix=78.6 mm
Çok güzel hazırlanmış, elinize sağlık
Faydalı olduysa ne mutlu bize.
İyi çalışmalar.